A 3D combined particle-element method for intense impulsive loading computations involving severe distortions

Johnson, Gordon R.; Beissel, Stephen R.; Gerlach, C.A.

doi:10.1016/j.ijimpeng.2015.06.006

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“…• relative damage indicators are useful only if they exhibit monotonic change with increasing damage, • in the case of more complex cyclic behavior cumulative damage indicators have to be used, • sometimes it is convenient to use a function of few damage indicators referred to as damage indicator parameter, • accumulated equivalent plastic strain can be used as the cumulative damage indicator parameter, • using accumulated plastic strain as the damage indicator parameter is consistent with widely used Johnson damage model proposed in [6],…”

Section: Discussionmentioning

confidence: 67%

“…A good example of cumulative damage indicator parameter is equivalent plastic strain. The most popular damage criterion used for computer simulations of material response to applied load based on such kind of cumulative damage indicator parameter was proposed by Johnson [6] in the following form:…”

Section: Cumulative Damage Indicatorsmentioning

confidence: 99%

“…, where D is damage parameter and ε stands for equivalent plastic strain -a certain function of plastic strain tensor components. Equivalent plastic strain at failure was defined in [6] as a function of strain rate, temperature, hydrostatic pressure and axial stress , , , .…”

Section: Cumulative Damage Indicatorsmentioning

confidence: 99%

“…In this formula ε i stands for inelastic transversal strain range and ε m stands for mean value of transversal plastic strain for selected load cycle. Damage parameter was calculated as (6) Solid State Phenomena Vol. 240…”

Section: Cumulative Damage Indicatorsmentioning

confidence: 99%

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Deformation Based Fatigue Damage Accumulation Model

Socha

Dietrich

2015

SSP

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This paper reports results of fatigue testing performed under fully reversible, load controlled uniaxial tension-compression. For this scheme of loading definition of relative damage indicator and cumulative damage indicator parameter was given and changes of such parameters during the life of the material were shown for two grades of steel. Simple damage criterion proposed by Johnson [6] was modified to define damage indicator parameter. Definitions of damage parameters based on proposed damage indicator and damage indicator parameter were also given. Damage curves showing changes of damage parameter as the function of the life fraction were shown to illustrate progress of damage during the life of the material.

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Section: Discussionmentioning

confidence: 67%

Section: Cumulative Damage Indicatorsmentioning

confidence: 99%

Section: Cumulative Damage Indicatorsmentioning

confidence: 99%

Section: Cumulative Damage Indicatorsmentioning

confidence: 99%

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Deformation Based Fatigue Damage Accumulation Model

Socha

Dietrich

2015

SSP

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“…Hier soll das modifizierte Bai‐Wierzbicki‐Modell (MBW) [17] zur konsistenten Modellierung des Materialverhaltens verwendet werden. Als phänomenologisches Modell ist es gegenüber dem klassischen Johnson‐Cook‐Modell [18, 19] von Vorteil, da es auch den für Baustähle als wichtig herausgestellten Lode‐Winkel θ berücksichtigt und somit den Einfluss der dritten Invariante J 3 des Spannungstensors aufnimmt. Im Bai‐Wierzbicki‐Modell ist zusätzlich ein Kriterium zur probabilistischen Spaltbruchmodellierung eingefügt.…”

Section: Stand Der Technikunclassified

Stand der Untersuchungen zu Werkstoffanforderungen hochfester Stähle S700 bis S960 – FOSTA‐Forschungsverbund HOCHFEST

et al. 2023

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Hochfeste Baustähle ermöglichen schlanke und materialsparende, damit auch besonders nachhaltige Konstruktionen. In dem zukünftig anzuwendenden Eurocode 3‐1‐1 der zweiten Generation wird die Bemessung von Stahlbauten mit Stahlsorten bereits bis S700 geregelt sein. Gleichwohl hat das zuständige Normungsgremium CEN/TC250/SC3 ihre Working Group 12 beauftragt, schon jetzt Regeln für die Stahlbaubemessung mit Stahlsorten des Bereichs S700 bis S960 auszuarbeiten. Die in diesem Zusammenhang stehenden Werkstoffanforderungen sind ganz zu Beginn der Arbeiten zu klären. So stellt sich die Frage, ob die Anforderungen, wie sie bisher an Stähle bis S700 formuliert wurden, nicht nur hinsichtlich der Größe der Mindest‐ oder Grenzwerte weiter Bestand haben können, sondern auch, ob die jeweilige Art der Anforderungen noch angemessen sein würde. In diesem Aufsatz wird über den Stand der Untersuchungen des hierzu im Rahmen des HOCHFEST‐Forschungsverbunds eingerichteten Forschungsprojekts berichtet. Er diskutiert die derzeitigen Werkstoffanforderungen hinsichtlich einer Übertragung auf Stähle bis S960, gibt einen Überblick über die Forschungsmethoden und zeigt mögliche Alternativen auf. Das Forschungsprojekt P1509 ist noch nicht abgeschlossen und weitere Ergebnisse sind noch zu erwarten. Tendenzen zeichnen sich jedoch bereits jetzt ab.

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