Effect of delta ferrite on impact properties of low carbon 13Cr–4Ni martensitic stainless steel

Formação de Ferrita Delta na Soldagem de Aço Inoxidável Super Martensítico tipo CA6NM pelo Processo Plasma PTA

“…Wang et al [6], compararam valores de ensaio Charpy de aços CA6NM que possuíam, respectivamente, estrutura isenta de ferrita e estrutura contendo 7,8% dessa fase e encontraram uma diminuição de valores de 215J 103J. Os mesmos autores, através de espectroscopia de energia dispersiva (EDS), demonstraram na região da fratura a presença da ferrita δ, pois esta possui uma maior quantidade de Cromo e de Molibdênio que a matriz martensítica (17,8% de Cr e 2,6% de Mo para as ilhas de ferrita e 13%Cr e 1% de Mo para a matriz de martensita), provando que a trinca se deu na região das ilhas de ferrita δ.…”

“…Logo abaixo da ZTA-DF, é possível observar a presença da ferrita δ como ilhas isoladas (Figura 15) e, como apontado também no trabalho de Ferreño et al [8], existem algumas pequenas trincas que se propagam ao longo dos grãos da ferrita dispersos na matriz de martensita. Esse resultado também está de acordo com o trabalho de Wang et al [6], onde o ensaio de Charpy provocou trincas nas regiões onde se localizavam ilhas de ferrita δ. Através então da binarização da imagem, foram levantadas as porcentagens de ferrita em cada passe, para verificar se todos os CP apresentavam um comportamento semelhante, ou seja, com o cordão superior retendo maior quantidade de ferrita que os inferiores. O resultado é mostrado na Figura 17.…”

Efeito da temperatura interpasse na microestrutura, tenacidade ao impacto e propagação de trinca por fadiga de uniões soldadas por GTAW do aço ASTM A743-CA6NM

“…Resultados de ensaio de tenacidade a fratura em aços inoxidáveis martensíticos macios indicaram que um aumento da quantidade de ferrita d leva a uma redução na tenacidade ao impacto destes aços [14], entretanto a formação de ferrita d no campo bifásico não afeta significativamente a tenacidade ao impacto da ZTA, quando comparado com a mesma microestrutura sem ferrita d [11]. Os perfis de dureza das juntas soldadas, visualizadas na Figura 7, indicam de maneira geral, que a dureza é menor nas camadas inferiores para ambas as temperaturas de interpasse, e semelhante nas regiões intermediária e superior.…”

“…A redução na tenacidade ao impacto com o aumento do teor de ferrita d também é confirmado por [14], onde é descrito que um aumento no teor de ferrita d, de 4% para 8% para o aço CA6NM, leva a uma redução na tenacidade a 0ºC, de 190J para aproximadamente 110J. Entretanto o autor descreve que a principal influência do teor de ferrita d está na alteração da faixa de transição dúctil-frágil, sem alterar as energias de impacto dos patamares superior e inferior do aço CA6NM.…”

“…Entretanto o autor descreve que a principal influência do teor de ferrita d está na alteração da faixa de transição dúctil-frágil, sem alterar as energias de impacto dos patamares superior e inferior do aço CA6NM. Os resultados observados em [14] Pelos resultados obtidos foi possível identificar uma pequena variação no comportamento à propagação de trincas por fadiga com as diferentes temperaturas interpasse utilizadas. As velocidades de propagação de trincas por fadiga das amostras soldadas por TIG utilizando temperatura interpasse de 150ºC foram levemente superiores à do CA6NM e das amostras soldadas com controle de temperatura interpasse de 80ºC, Tabela 5.…”