Interference-Fit Life Factors for Ball Bearings

Oswald, Fred B.; Zaretsky, E. V.; Poplawski, J. V.

doi:10.1080/10402004.2010.512428

Cited by 20 publications

(15 citation statements)

References 11 publications

Supporting

Mentioning

Contrasting

Unclassified

Order By: Relevance

“…For line contact (roller bearings) Lundberg and Palmgren (11) Similarly for ball bearings with m6 middle-of-the-tolerance-band interference fit it was found to be 8.63 for deep groove ball bearings and 8.74 for angular contact ball bearings (Oswald et al (15)). Work by Parker and Zaretsky (16) suggests that value of stress life exponent for cleaner and more recent vacuum processed steels should be 12.…”

Section: Load Life Equationmentioning

confidence: 96%

“…Therefore from expression [15], we say that the posterior probability is proportional to the product of likelihood times prior probability.…”

Section: Bayesian Inferencementioning

confidence: 99%

“…L data hypothesis P hypothesis [15] In expression [15], ( | ) P hypothesis data represents the posterior probability of hypothesis based on observed data; ( | ) L data hypothesis is likelihood function which represents probability of observing data based on hypothesis and ( ) P hypothesis represents prior probability of hypothesis before any observation was made. Therefore from expression [15], we say that the posterior probability is proportional to the product of likelihood times prior probability.…”

Section: Bayesian Inferencementioning

confidence: 99%

See 2 more Smart Citations

Reevaluation of Rolling Element Bearing Load-Life Equation Based on Fatigue Endurance Data

Londhe

Arakere

Haftka

2015

Tribology Transactions

View full text Add to dashboard Cite

The load life exponents used in the modified life rating equation for rolling element bearings were determined by statistical analysis of the experimental data generated in 1940s, following Lundberg and Palmgren's seminal work. Based on fracture mechanics arguments, the fatigue life is known to be inversely proportional to the square root of the size of the non-metallic inclusions. However, modern high performance VIMVAR bearing steels are clean and non-metallic inclusions are no longer the weak link. Fatigue life predictions ( 10 L life) for modern bearings using the modified load life relations greatly under-predicts observed life. Hence there is a need to update parameters of these equations using more recent life data. Based on the endurance data reported in Harris and McCool (1), validation analysis of modified life rating equation was performed to reevaluate the values of load life exponent for both ball and cylindrical roller bearings. The results from this study indicate that the load life exponent for ball 1 Corresponding Bearing 10 L life calculated using the corrected load-life exponents values show better agreement with observed life. Details of the sampling technique used for reducing epistemic uncertainty in experimental data and the process of statistical reevaluation using Bayesian updating are discussed in detail. Accuracy of reevaluation results are presented using logarithmic plots of the ratio of predicted to actual fatigue lives for all the data samples.

show abstract

Section: Load Life Equationmentioning

confidence: 96%

“…Therefore from expression [15], we say that the posterior probability is proportional to the product of likelihood times prior probability.…”

Section: Bayesian Inferencementioning

confidence: 99%

Section: Bayesian Inferencementioning

confidence: 99%

See 1 more Smart Citation

Reevaluation of Rolling Element Bearing Load-Life Equation Based on Fatigue Endurance Data

Londhe

Arakere

Haftka

2015

Tribology Transactions

View full text Add to dashboard Cite

show abstract

“…Subsequently, many researchers studied the behaviors of rolling bearings [2][3][4][5], however, most of their methods are built using the rigid structure hypothesis, considering the rings as constant geometry parts, and ignoring the elastic deformations of the structures under load. Thus, these rigid structure assumption models cannot fully meet the demands of the continued development of rolling bearings, because the structural deformation of thin-walled rings and flexible supports is much more pronounced.…”

Section: Introductionmentioning

confidence: 99%

Study on the Load Distribution and Dynamic Characteristics of a Thin-Walled Integrated Squirrel-Cage Supporting Roller Bearing

Wang

Zhang

2016

Applied Sciences

View full text Add to dashboard Cite

Thin-walled integrated flexible support structures are the major trend in the development of current rolling bearing technology. A thin-walled, integrated, squirrel-cage flexible support roller bearing, quasi-dynamic iterative finite element analysis (FEA) model is established in this paper. The FEA model is used to calculate the structural deformation of the thin-wall rings and support structures; the dynamic characteristics of the bearing are analyzed using the noncircular bearing modified quasi-dynamic model. The influence of the integrated flexible support structure on the internal load distribution and the dynamic characteristics of the roller bearing are analyzed. The results indicate that with the support of a flexible squirrel-cage, the maximum contact load is decreased by 14.2%, the loading region is enlarged by 25%, the cage slide ratio is reduced by 24%, and the fatigue life is increased by more than 50%. In addition, as the ring wall thickness increased, the results increasingly approached those under a rigid assumption.

show abstract

“…Τυχόν απόταση του υλικού θα περιόριζε τις επιθυμητές ιδιότητες που έχουν αποδοθεί σε συγκεκριμένα μέρη όπως στους διαδρόμους κύλισης και στις επιφάνειες των στοιχείων κύλισης. β. την επίδραση των ανοχών και του τρόπου συναρμογής του εδράνου με την βάση και το κινούμενο μέρος [33]. Ανάλογα με τις ανοχές που υπάρχουν στην σύνδεση του εδράνου με τους άξονες δημιουργούνται εφελκυστικές τάσεις σε όλη περίμετρο των δακτυλίων (hoop stresses).…”

Section: κύριες τάσεις 241unclassified

Βελτιώσεις Στην Προληπτική Συντήρηση Μηχανολογικού Εξοπλισμού

Στάθης¹

View full text Add to dashboard Cite

Στην παρούσα εργασία διερευνήθηκε η επίπτωση που έχει στην διάρκεια ζωής των εδράνων κύλισης η παρουσία σωματιδιακών ρύπων στο λιπαντικό γράσο. Για τον σκοπό αυτό κατασκευάστηκε μια πειραματική διάταξη όπου δοκιμάστηκαν έδρανα κύλισης στα οποία χρησιμοποιήθηκαν δείγματα από λιπαντικό γράσο τα οποία περιείχαν προκαθορισμένη ποσότητα σωματιδιακών ρύπων. Χρησιμοποιήθηκαν δύο τύποι ρύπων, σίδηρος με σκληρότητα 700HV και κορούνδιο (AL2O3) με σκληρότητα 2,000HV, σε τέσσερεις ομάδες με μέσο μέγεθος κόκκων 68μm, 81μm, 96μm και 141μm αντίστοιχα. Για την συνεχή παρακολούθηση της κατάστασης των εδράνων κατασκευάστηκε και παραμετροποιήθηκε μια διάταξη ανάλυσης ταλαντώσεων αποτελούμενη από δύο τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα και τον απαραίτητο ηλεκτρονικό εξοπλισμό (ενισχυτές, μηχανή συλλογής δεδομένων, Η/Υ). Τα αποτελέσματα των μετρήσεων επεξεργάστηκαν στα πεδία του χρόνου και των συχνοτήτων και δημιουργήθηκαν αντίστοιχα συγκριτικά διαγράμματα. Μετά το τέλος των πειραμάτων τα αποτελέσματα των μετρήσεων συγκρίθηκαν με τα ευρήματα του οπτικού ελέγχου των δοκιμίων που διενεργήθηκε με χρήση στερεοσκοπίου. Στις περιπτώσεις όπου στην ανάλυση των δεδομένων υπήρχαν ενδείξεις για την ύπαρξη κάποιας βλάβης (λόγω υπέρβασης των καθορισμένων ορίων ταλαντώσεων), οι βλάβες αυτές συσχετίσθηκαν με τα οπτικά ευρήματα. Τα τελικά αποτελέσματα έδειξαν μια διαφορετική συμπεριφορά για τα δύο είδη των ρύπων που εξετάστηκαν. Στα πειράματα με τα σκληρά σωματίδια κορουνδίου η διάρκεια ζωής των εδράνων ήταν σημαντικά μικρότερη από την αναμενόμενη, πλησιάζοντας μόνο το 1/10 αυτής. Οι προκαλούμενες ταλαντώσεις ήταν αρκετά υψηλές, ξεπερνώντας τα αποδεκτά όρια, εξαιτίας της υψηλής φθοράς και της παραμόρφωσης των διαδρόμων κύλισης μέσω απομάκρυνσης υλικού. Η φθορά φαίνεται να είναι ανεξάρτητη από το αρχικό μέγεθος των ρύπων από κορούνδιο και καθορίζεται από το τελικό μέγεθος των σωματιδίων που προκύπτουν μετά από την θραυσματοποίηση των αρχικών ρύπων. Στα πειράματα με τους μαλακότερους ρύπους από σίδηρο, η φθορά είναι γενικά μικρότερη και η διάρκεια ζωής των εδράνων φαίνεται να πλησιάζει την αναμενόμενη. Ο μηχανισμός βλαβών είναι διαφορετικός, καθώς τα ελατά σωματίδια από σίδηρο παραμορφώνονται πλαστικά προκειμένου να εισέλθουν στην ζώνη φόρτισης. Ανάλογα με το αρχικό τους μέγεθος αυτή η παραμόρφωση μπορεί να είναι αρκετή προκειμένου να καταφέρουν να περάσουν την ζώνη φόρτισης βοηθούμενα από το διάκενο (ακτινική χάρη) του εδράνου. Στην περίπτωση όμως των μεγαλύτερων σωματιδίων (μέσου μεγέθους 141μm) παρατηρήθηκαν φαινόμενα μικροσυγκολλήσεων, ανάπτυξης υψηλών θερμοκρασιών και ανεπαρκούς λίπανσης. Προέκυψε ότι ο υπάρχον τρόπος υπολογισμού της διάρκειας ζωής των εδράνων κάτω από συνθήκες ρύπανσης υπερεκτιμά την διάρκεια ζωής τους και πρέπει να λαμβάνονται υπόψη και παράγοντες όπως το μέγεθος και η σκληρότητα των σωματιδιακών ρύπων.

show abstract

Interference-Fit Life Factors for Ball Bearings

Cited by 20 publications

References 11 publications

Reevaluation of Rolling Element Bearing Load-Life Equation Based on Fatigue Endurance Data

Reevaluation of Rolling Element Bearing Load-Life Equation Based on Fatigue Endurance Data

Study on the Load Distribution and Dynamic Characteristics of a Thin-Walled Integrated Squirrel-Cage Supporting Roller Bearing

Βελτιώσεις Στην Προληπτική Συντήρηση Μηχανολογικού Εξοπλισμού

Contact Info

Product

Resources

About