Method of calculating the fields of residual stresses and plastic strains in cylindrical specimens with allowance for surface hardening anisotropy

Влияние Анизотропии Поверхностного Пластического Упрочнения На Формирование Остаточных Напряжений В Цилиндрических Деталях С Надрезами Полукруглого Профиля

“…В работах [19][20][21] предложен феноменологический метод расчета распре-деления компонент тензора остаточных напряжений и пластических дефор-маций по глубине упрочненного слоя после процедуры поверхностного пла-стического упрочнения гладких цилиндрических изделий. Поскольку мето-дика, изложенная в [19][20][21], является основной для решения последующих задач, приведем ее ключевые моменты.…”

“…Поскольку мето-дика, изложенная в [19][20][21], является основной для решения последующих задач, приведем ее ключевые моменты. Необходимой информацией для ре-ализации этой методики является наличие одной или двух эксперименталь-но определенных компонент тензора остаточных напряжений в упрочненном слое.…”

“…В цилиндрической системе координат r, θ, z это окружная и/или осе-вая компоненты. Недиагональными компонентами тензоров остаточных на-пряжений и пластических деформаций авторы [19,20] пренебрегали. Для ре-ализации методики используется ряд гипотез, одна из которых следующая: характер распределения пластических деформаций по глубине слоя после процедуры упрочнения такой, что компоненты тензора остаточных пласти-ческих деформаций связаны соотношением q z (r) = αq θ (r), где q z и q θ осевая и окружная компоненты тензора остаточных пластических деформаций, α феноменологический параметр, методика определения которого приведена в [20,21].…”

“…Недиагональными компонентами тензоров остаточных на-пряжений и пластических деформаций авторы [19,20] пренебрегали. Для ре-ализации методики используется ряд гипотез, одна из которых следующая: характер распределения пластических деформаций по глубине слоя после процедуры упрочнения такой, что компоненты тензора остаточных пласти-ческих деформаций связаны соотношением q z (r) = αq θ (r), где q z и q θ осевая и окружная компоненты тензора остаточных пластических деформаций, α феноменологический параметр, методика определения которого приведена в [20,21]. Значение α = 1 соответствует изотропному упрочнению поверх-ности в направлениях осей z и θ (пневмо-и гидродробеструйная обработка детали, термопластическое и ультразвуковое упрочнение), при α = 1 имеет место так называемое неизотропное упрочнение (обкатка роликом, алмазное выглаживание, дорнование).…”

“…Значение α = 1 соответствует изотропному упрочнению поверх-ности в направлениях осей z и θ (пневмо-и гидродробеструйная обработка детали, термопластическое и ультразвуковое упрочнение), при α = 1 имеет место так называемое неизотропное упрочнение (обкатка роликом, алмазное выглаживание, дорнование). В предположении, что в сплошном упрочненном цилиндрическом образце после упрочнения не возникают вторичные пласти-ческие деформации в области сжатия, в [20,21] получены следующие соотно-шения для полей остаточных напряжений и пластических деформаций:…”