Microstructural Evolution and Stress Corrosion Cracking Behavior of Al-5083

Abstract

The fine scale microstructure of Al-5083 (H-131) sensitized at 448 K (175°C) for 1, 10, 25, 50, 100, 240, 500, and 1000 hours has been investigated using transmission electron microscopy (TEM) to study the evolution of the b phase (Al 3 Mg 2 ) at grain boundaries and on pre-existing intragranular particles. In fully sensitized Al-5083, the b phase (Al 3 Mg 2 ) forms heterogeneously both at grain boundaries and on pre-existing particles, which are enriched in manganese. TEM observations showed that the grain boundary precipitation of the b phase initially occurs between 0 to 1 hour of aging at 448 K (175°C), and that the b phase grows with a ribbonlike morphology. The grain boundary planes are covered by the b phase after 240 hours of aging. The contribution of microstructure, defects, and environment on the stress corrosion cracking (SCC) behavior is discussed.

Microstructure and Mechanical Properties of Al-5Mg-0.8Mn Alloys with Various Contents of Fe and Si Cast under Near-Rapid Cooling

“…In the medium and high Fe alloys, the concentration of Fe increased remarkably and the composition formula was closer to Al 6 (Fe,Mn). In Alloy 4 with high content of Si, the type I particles contained Al, Fe, Mn and Si with a formula close to Al 6 (Fe,Mn) 8 Si.…”

“…Extensive research to improve the AA5083 alloy had been conducted with emphasis on the microstructures and mechanical properties [8][9][10][11], superplasticity [12][13][14][15], ultrafine grain [16][17][18][19][20] and adding element [21][22][23][24], etc. Recently, research was carried out on the formation of the Fe-and Mn-rich intermetallics in the AA5083 type Al-Mg-Mn alloy [2].…”

Corrosion behavior of friction stir welded ALMgMn alloy

“…Kod legura sa više od 3% Mg, usled ograničene rastvorljivosti Mg, dolazi do izdvajanja anodne β-Al 3 Mg 2 faze, koja se preferentno izdvaja po granicama zrna ili na već postojećim česticama Mn-faza [8][9][10]. Zbog toga su ove legure osetljive na interktistalnu, naponsku i piting koroziju, budući da je faza elektrohemijski aktivnija od Al-osnove [11][12][13][14][15]. Ispitivanje korozione otpornosti zavarenih spojeva aluminijumskih legurado 5% Mg, uključujući i noviji postupak trenjem alatom (FSW-friction stir welding) je predmet brojnih istraživanja [10,[16][17][18][19][20], ali nedostaju rezultati korozione otpornosti legura sa većim sadržajem Mg. Zbog toga je cilj ovog rada bio da se ispita koroziona ponašanje zavarenog spoja AlMg6Mn legure.…”

Влияние Агрессивной Среды На Прерывистую Деформацию Алюминий-Магниевого Сплава АМг6

“…Поэтому сплавы системы Al−Mg обладают более высоким сопротивлением кор-розии по сравнению с другими группами алюминиевых сплавов [3][4][5][6]. Механизмы коррозии под напряжением алюминий-магниевых сплавов, рассмотренные в рабо-тах [7][8][9][10][11][12][13], включают: а) механизм межкристаллитного растрескивания в результате селективного растворения вторичной β(Al 3 Mg 2 )-фазы, выделяющейся по границам зерен в сплавах с содержанием магния больше 3% [2] ли-бо вследствие распространения трещин в зоне, обеднен-ной магнием вдоль границ зерен [14,15] или в результате водородного охрупчивания [7,11,13,16,17]; б) механизм транскристаллитного коррозионного растрескивания за счет, как предполагается, выноса ионов магния на поверхность сплава плоскими скоплениями дислока-ций [18]. Последнее обусловлено увлечением примес-ных атомов движущимися дислокациями, т.е.…”