Simple analytical and graphical methods for carrier-based PWM-VSI drives

Hava, Ahmet M.; Kerkman, R.J.; Lipo, T.Α.

doi:10.1109/63.737592

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“…La primera la denotamos como Área 1 y es el lugar en la que se puede suministrar tensión homopolar cuando los tiempos de los modos inactivos 0 t y 7 t son iguales. El asumir esta distribución de los tiempos inactivos logra una mayor simetría de las conmutaciones visto en cada periodo de conmutación, con lo cual, genera un menor número de componentes armónicas (Hava et al, 1999;Jacobina et al, 1997). Se calcula el límite para la condición establecida en esta Área 1 en (24) de forma similar al procedimiento empleado en el cálculo del límite de tensión homopolar.…”

Section: Cálculo De Los Tiempos De Conmutaciónunclassified

Modulación De Vector Espacial Para Inversores Trifásicos Con Cuatro Ramas Deinterruptores

Ardila¹

2017

RCTA

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Este artículoanaliza una modulación de vector espacial en tres dimensiones de un inversor con cuatro ramas de interruptores y determina los valores máximos y mínimos de tensión homopolar que puede suministrar el inversor en régimen permanente. Se encuentra que en el cálculo de los modos activos existe una independencia con respecto a la tensión homopolar dada, por tal razón se puede calcular en forma convencional la modulación de ancho de pulso y sólo es necesario ajustar el cálculo de los modos inactivos y el tiempo de conmutación de la cuarta rama de interruptorespara inyectar tensión homopolar en el sistema. Además, se propone un nuevo método de cálculo de tiempos inactivos y de la cuarta rama de interruptores. Por último, se valida el procedimiento empleado en simulación y se valida la metodología propuesta empleando un prototipo en laboratorio.

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Section: Cálculo De Los Tiempos De Conmutaciónunclassified

Modulación De Vector Espacial Para Inversores Trifásicos Con Cuatro Ramas Deinterruptores

Ardila¹

2017

RCTA

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“…Para isto define-se T01 para o vetor nulo 000 e T02 para o vetor nulo 111. Utiliza-se uma variável para a classificação das diferentes modulações, dada pela expressão seguinte (Hava, 1999):…”

Section: Modulação Propostaunclassified

Acionamento do motor de indução bifásico simétrico empregando modulação vetorial

Martins

Tomaselli

Lazzarin

et al. 2006

Sba Controle & Automação

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A drive for a symmetrical two-phase induction machine using vector modulation is studied in this paper. It is performed a comparison among different kinds of space vector modulation (discontinuous and continuous) and a new one is proposed. The concepts of the vector modulation are reviewed. Experimental results are shown to validate the theoretical statements.KEYWORDS: Space vector modulation, two-phase induction symmetrical motor, AC drive. RESUMONeste artigo o acionamento de um motor de indução bifá-sico usando modulação vetorial é estudado. Uma comparação entre diferentes tipos de modulação vetorial (descontínua e contínua) é apresentada, e uma nova técnica é proposta. Os conceitos de modulação vetorial são revisados e é proposta uma modulação vetorial descontínua híbrida. São apresentados resultados experimentais para validação dos estudos teó-ricos. INTRODUÇÃOO acionamento de máquinas bifásicas é de grande interesse industrial haja vista o potencial em aplicações residenciais (compressores, ventiladores, etc). Sabe-se que um dos méto-dos para a variação de velocidade do motor monofásico com capacitor permanente é retirar o capacitor do enrolamento auxiliar e considerá-lo como uma máquina bifásica (Blaabjerg, 2002;Holmes, 1993; Corrêa, 2003) e, desse modo, o motor seria alimentado por um inversor bifásico. O problema é que os enrolamentos do motor não são idênticos; devido à inserção do capacitor, que forma um circuito ressonante com a indutância do motor, o enrolamento auxiliar fica submetido a uma tensão maior e para tentar preservar a relação tensão/espira dos enrolamentos altera-se o enrolamento auxiliar. Isso conduz à necessidade de alimentar com tensões diferentes os dois enrolamentos. Como consequência direta do desbalanço de tensão não é aproveitado da melhor forma possível a região de operação linear dos conversores. Nesse caso, ao invés de projetar o inversor bifásico para alimentar o motor monofásico sem capacitor é melhor reprojetar o motor para que este se torne uma máquina bifásica simétrica. A vantagem é que o motor passa a ser alimentado por tensões balanceadas e, assim, podendo aproveitar melhor a tensão disponível no barramento CC -imaginando um retificador não controlado em ponte completa convencional.

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“…over one switching period T s ) of the low and high side switches of phase-leg a are calculated as follows, (8) where d a (t) = M 1 cos(ωt) +M 0 − M 3 cos(3ωt). Based on the local RMS values, the global RMS current stress over a fundamental period T o can be calculated as (9) As can be noted from (9), in the case of DCCMM (i.e. M 0 ≠ 0, M 3 = 0), the RMS current burden is unequal between the top-and low-side switch.…”

Section: Inverter Component Stressmentioning

confidence: 99%

New Optimal Common-Mode Modulation for Three-Phase Inverters with DC-Link Referenced Output Filter

et al. 2017

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Simple analytical and graphical methods for carrier-based PWM-VSI drives

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Modulación De Vector Espacial Para Inversores Trifásicos Con Cuatro Ramas Deinterruptores

Modulación De Vector Espacial Para Inversores Trifásicos Con Cuatro Ramas Deinterruptores

Acionamento do motor de indução bifásico simétrico empregando modulação vetorial

New Optimal Common-Mode Modulation for Three-Phase Inverters with DC-Link Referenced Output Filter

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