Theory based statistical interpretation of brittle fracture toughness of reactor pressure vessel steel 15X2MφA and its welds

Prediction of fracture toughness of ceramic composites as function of microstructure: I. Numerical simulations

“…The Weibull distribution function has been widely used in reliability analysis due to its versatility and relative simplicity (Doig, 1985;Wallin, 1993;Wallin et al, 1992). The shape (defined by m), size (defined by K 0 ) and finite lower bound limit (at W(K)¼95%) of the curve make it a better representation of fracture toughness distribution than the normal distribution function whose symmetry about the mean can result in physically unrealistic predictions of the lower bound values (Wallin, 1984).…”

Analysis of Fracture Toughness in the Transition Temperature Region of API X70 Pipeline Steels Rolled in Two-Phase Region

“…[9,[25][26][27] Thus, the reference temperature (T o ) obtained from the elastic-plastic cleavage fracture toughness test as well as the index temperatures obtained from the Charpy impact test (Table III) This indicates that the overall fracture toughness in the transition region is worse in the T4 steel, because the T4 steel has the lower K Jc(med) and the higher reference temperature and index temperatures than the T5 steel. In general, the reference temperature and the index temperatures are well correlated in a linear relationship, [28,29] and this correlation also matches in the T5 and T6 steels having similar microstructure and containing bainite. Comparing the fracture toughness in the transition region of the T5 and T6 steels, the reference temperature and index temperatures are lower in the T5 steel than in the T6 steel.…”

Investigação experimental dos efeitos de geometria e de carregamento sobre a distribuição dos valores de tenacidade à fratura por clivagem medidos na região de transição dúctil-frágil de um aço estrutural ferrítico.

“…Antes de dar início aos ensaios de tenacidade à fratura, é necessário estabelecer a temperatura de ensaio a qual deve ser a mais próxima possível da temperatura de referência, 0 , a fim de obter uma 0 mais confiável e uma Curva Mestra mais robusta. Embora a 0 não seja conhecida a priori, uma vez que o seu valor deve ser estabelecido empiricamente, é possível obter uma estimativa inicial baseada na sua correlação com a temperatura de transição prevista via ensaio Charpy-V, 0( ) [177,178]. Portanto, uma vez bem estabelecida a curva de transição dúctil-frágil por meio do ajuste da tangente hiperbólica expressa na seção anterior pela Eq.…”

“…Embora a temperatura de ensaio, , adotada nas análises dos efeitos geométricos e de carregamento tenha sido estabelecida em -20 °C, conforme critério já discutido na Seção 4.2.6, devido ao fato da 0 ser sensível à temperatura de ensaio, como análise adicional é feita uma avaliação da 0 obtida tanto a partir dos ensaios realizados exclusivamente a −30 ℃ quanto pelo procedimento multitemperatura (i.e., através da análise conjunta dos dados de Wallin [177] e Sokolov e Nanstad [178] as quais são dadas, respectivamente, por 0 28 J = 28 J − 18 ℃ e 0 41 J = 41 J − 24 ℃. No mesmo gráfico também são incluídas as curvas de tenacidade apresentadas na Figura 4.44 para uma avaliação geral da posição relativa de todas essas curvas em relação à curva de "referência".…”

“…Deve-se ressaltar que a curva de transição dúctil-frágil obtida via ensaio de tenacidade ao entalhe em V por impacto Charpy -ECVN (i.e., sob maiores taxas de carregamento) apresenta um comportamento muito similar ao da curva de tenacidade à fratura obtida via ensaios mediante carregamento quase estático, monotônico e crescente (i.e., solicitação a menores taxas de carregamento). Essa evidência permite estabelecer uma correlação entre os valores de energia absorvida no ECVN e os valores de medidos nas correspondentes temperaturas[176][177][178][179].Figura 2.28-Efeito da variação de temperatura na tenacidade à fratura em aços ferríticos Fonte: Adaptado de Anderson [1] O comportamento da tenacidade em função da temperatura nos aços ferríticos pode ser convenientemente descrito por quatro faixas distintas: patamar inferior de energia (PIE), região inferior da transição dúctil-frágil (RITDF), região superior (RSTDF) e, por fim, patamar superior (PSE), conforme esquematicamente ilustrado na Figura 2.28. Para os aços que possuem uma certa resistência à fratura por clivagem na RTDF, a intensa deformação plástica associada às tensões de elevada magnitude à frente da ponta arredondada da trinca produz, geralmente, rasgamento dúctil precedente à instabilidade por clivagem.…”