Simple equations are given which can be used for calculating the approximate values of peak overpressure and positive phase impulse of blast waves generated by the detonation of military high explosive charges in the free atmosphere. To the practitioner, these equations may be useful in the quick and simple design of protective systems, or in calculating the amount of explosive required to achieve a certain desired effect. Moreover, an outline is given of the derivation of simple equations for the damaging effect of blast waves as a function of distance and charge weight. A useful formula, which had been given by Westine, encompasses the following three main causes of a damaging effect: peak overpressure, if the blast duration is long as compared to the natural vibration period of the target structure; pressure impulse, if the blast duration is short as compared to the natural vibration period of the target structure; product of peak overpressure multiplied by impulse in the intermediate range, i.e., if the duration of the pressure pulse is comparable to the natural vibration period of the target structure.

No abstract

111Emdringtiefengeschwhdigkeit eines Hohlladungsstachels Die maximale Eindringtiefenleistung P, , eines Hohlladungsstachels kann theoretisch mit 5 GroBen fur den rein kontinuierlichen oder zuerst kontinuierlichen und anschlieBend partikulierten oder voll partikulierten eindringenden Stachel berechnet werden. Dies sind der Abstand Z , der Zielplatte vom virtuellen Ursprung, der Wert y (= die Wurzel des Verhaltnisses der Ziel-zur Stacheldichte), die Stachspitzengeschwinigkeit v , ,~, die wirksame Restgeschwindigkeit v,,,,,, und die Partikulationszeit tp. Statt der individuellen Berechnung von v],,~,, fur die einzelnen Tiefenleistungen Pap in den verschiedenen Absthden kann diese GroBe auch relativ einfach aus dem Abstandsdiagramm (standoff) mit Hilfe der Tiefenleistungs-Linien, dem sogenannten AbstandsITiefenleistungs-Diagramm, und der experimentell bestimmten Tiefenleistung Pew. abgelcsen werden. Die Tiefenleistungslinien sind Linien, die beginnend vom virtuellen Ursprung aus den idealen Tiefenzuwachs pro Geschwindigkeitsinterval des Stachels in dem Abstandsdiagramm wiedergeben. Die Abszisse entspricht dabei der Stachelspitzengeschwindigkeit . Die Verfahren werden am Beispiel von drei Sprengergebnissen mit einem Hohlladungstyp erlautert und dargelegt , die in den Kaliberabstanden 6, 12 und 24 mit jeweils gleichzeitiger Bestimmung der zeitlichen Kratergrundbildung gesprengt wurden. Vitesse de craMrisation d'un jet de charge creuseOn peut, a partir de cinq grandeurs, calculer theoriquement la profondeur maximale de ptnktration P , d'un jet de charge creuse entikrement coherent ou d'abord coherent puis fragment6 ou entikrement fragment&. Ces cinq grandeurs sont: la distance Z , entre la cible et I'origine virtuelle du jet, la valeur y (racine carree du rapport entre la masse volumique de la cible et celle du jet), la vitesse de pointe du jet v,,~, la vitesse rksiduelle efficace v],,,~ et l'instant de fragmentation t,.Au lieu de calculer ymin pour chaque profondeur de pknttration PeV, pour les differentes distances d'action, cette grandeur peu Ctre dtduite de manikre relativement simple B partir du diagramme reprtsentant les profondeurs de penetration (Pa,) en fonction de la distance d'action. Dans ce type de diagramme, les lignes de profondeur de pknbtration partent de l'origine virtuelle et indiquent, en fonction de la vitesse du jet, la progression idtale du fond du cratkre. L'abscisse correspond ti la vitesse de pointe du jet.Ces proctdts d'tvaluation sont illustrts par les rtsultats des tirs de trois types de charges creuses, effectuks aux distances d'actionde 6,12, et 24 calibres, au cours desquels on a enregistrk en mCme temps ia progression du fond du cratkre en fonction du temps. SummaryThe maximum depth of penetration, PmaX, of a shaped charge jet can theoretically be calculated from 5 quantities for the purely continuous, or for the initially continuous and then particulated, or for the fully particulated penetrating jet. These quantities are the distance 2, of the target plate from the virtual origin, the...

TNT-AquivalentDie Einwirkung von DruckstoBen gegen unterschiedliche Zielstrukturen kann ingenieurmaig relativ einfach mittels des TNT-Aquivatents abgeschatzt werden. Einerseits liegen zahlreiche experimentelle Ergebnisse der Einwirkung einer Blastwelle gegen die verschiedensten Ziele vor und zum anderen kann die Starke einer Energiequelle in TNT-Aquivalent umgerechnet werden. Im Detail werden die moglichen EinfluBgroBen der Ausbreitung einer Blastwelle und deren Wechselwirkung mit den Zielstrukturen dargelegt, urn insbesondere die damit verbundenen Fehler, aber auch Grenzen der TNT-Aquivalent-Methode aufzuzeigen. SummaryFor engineering purposes, the effects of blast waves on various target structures can be estimated quite easily with the aid of TNTequivalence. On the one hand, many experimental data are available on the blast damage done to structures, and on the other hand, the energy content of any source can be expressed in terms of an equivalent mass of TNT. The parameters involved in the propagation of a blast wave and in its interaction with target structures are discussed at some length in order to point out the inherent inaccuracies as well as the limits of applicability of the TNT-equivalence method.

The results of experiments on the initiation of covered, but unconfined high explosive charges with shaped charge jets from Chick and Hatt, which have been diagnosed by the flash X‐ray technique, as well as the author's own experiments in which the build‐up distances and the run‐up times have been recorded by means of a rotating‐mirror camera in the framing and streak modes, are analyzed and explained in detail in this paper. Build‐up distances and run‐up times versus the residual jet velocity, or versus the dynamic pressure, are in fairly good agreement, despite the somewhat different shaped charges and acceptor charges that have been used in the two approaches. The greater initiability of an acceptor charge behind a barrier, but with an air gap between, is attributed less to a precursor shock that desensitizes the high explosive charge which is in contact with a barrier, but rather to the higher velocity of the free shaped charge jet and, particularly, to the area loading on a high explosive charge with an air gap in front.