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The FeCl3 test is applied to an increasing extent for examining the resistance to pitting and crevice corrosion. Two methods having proved their value are described, the chemical properties of the FeCl3 solution with regard to hydrolysis, pH and redox potential behaviour at various test temperatures are set forth and finally numerous results of the application of this test to high‐alloy stainless steels and nickel alloys are presented. These results have been used to establish, be means of multiple regression, two empirical equations that allow to estimate rather accurately the critical pitting and crevice corrosion temperatures (CPT, CCT) from the contents of the decisive alloying constituents. These temperatures vary by about 2.5°C in the CPT test and by approx. 10°C in the CCT test, which can be reduced, however, by extending the test period beyond 24 hours. This is due to the fact that corrosion potentials in a 10% FeCl3 · 6H2O solution take a long time to stabilize. The variation of the critical crevice temperature can be further reduced by pressing the crevice blocks at a higher torque to the specimen. Another section particularly deals with the application of the CPT test for determining the influence of the matrix on the resistance to local corrosion. Consequently, the CPT test lends itself excellently to the examination of welds and as a quality control. Finally, CPT test results are compared with pitting data determined electro‐chemically in artificial seawater. This shows that the ranking order with regard to corrosion resistance is identical, although media and processes differ considerably from each other.

Die Zeit‐Temperatur‐Ausscheidungs‐Diagramme und die sich daraus ergebenden Zeit‐Temperatur‐Sensibilisierungs‐Diagramme werden vorgestellt für die heute üblichen NiCrMo‐Legierungen C‐4 (2.4610), C‐276 (2.4819), 22 (2.4602) und die neuentwickelte Legierung 59 (2.4605), desgleichen für die Legierung 625 (2.4856), die aufgrund ihres hohen Niob‐Gehaltes eine Sonderstellung einnimmt, und ergänzend für die Legierung G‐3 (2.4619). Von diesen Werkstoffen hat die Legierung C‐276 (2.4819) die stärkste Neigung, im mittleren Temperaturbereich die Intermetallischen Phasen μ und P in Verbindung mit M6C‐Karbid auszuscheiden, hierin gefolgt von den Werkstoffen 22 (2.4602) und 59 (2.4605). Die Neigung zur Sensibilisierung im Sinne des 50 μm Eindringtiefe‐Kriteriums der interkristallinen Korrosion (IK) im Test gemäß ASTM G‐28, Methode A ist bei der Legierung C‐276 (2.4819) sehr groß und nimmt ab in der Reihenfolge der Legierungen C‐4 (2.4610), 22 (2.4602), 59 (2.4605), G‐3 (2.4619), 625 (2.4856). Die Sensibilisierung ist eine Folge der Ausscheidungen der intermetallischen Phasen μ und P in Verbindung mit M6C‐Karbidausscheidung bei der Legierung C‐276 (2.4819) und wahrscheinlich auch im Fall der Legierungen 22 (2.4602) und 59 (2.4605). Bei den Legierungen C‐4 (2.4610), G‐3 (2.4619) und 625 (2.4856) ist sie eine Folge von Karbidausscheidungen. Eine sehr hohe thermische Stabilität im Sinne des 50 μm IK‐Kriteriums in oxidierenden Testlösungen kann am leichtesten bei Legierungen mit einem Cr/(Mo + W)‐Verhältnis > 1,3 realisiert werden. Das sind die Legierungen 59, 625 und G‐3. Die für die Ermittlung der Sensibilisierung üblichen stark oxidierenden Prüflösungen (ASTM G‐28, Methode A und SEP 1877/II) sind nur im Fall der hoch in Chrom legierten Werkstoffe wirklich sinnvoll, während sie im Fall der Legierung C‐276 (2.4819) nicht den Anwendungsfeldern dieses Werkstoffes entsprechen.

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