Reines Eisen

Houdremont, Eduard

doi:10.1007/978-3-642-51320-6_2

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“…Die topografische Untersuchung der Ausscheidung von Eisensulfat (7,8,9) zeigt, da4 in der Schicht der Korrosionsprodukte Konzentrationsanomalien in Form von Sulfatnestern auftreten. Ihre Entstehung, Entwicklung, Existenzbedingungen und Verhalten sind Gegenstand der vorliegenden Arbeit.…”

Section: Neue Erkenntnisse Auf Dem Gebiet Der Ferritischen Rostfreienunclassified

Neue Erkenntnisse auf dem Gebiet der ferritischen rostfreien Stähle

Bond¹,

Lizlovs²

1970

Materials & Corrosion

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Einige nachteilige Eigenschaften haben bisher eine universelle Anwendung der ferritischen rostfreien Stahle verbindert. Der bekannteste Stahl dieser Gruppe X 8 Cr 17 (AISI 430) enthalt in der Hauptsache 16 bis 18 o/o Chrom. Seine Korrosionsbestandigkeit ist unter vielen Bedingungen geringer als die der iiblichen austenitischen rostfreien Stahle mit 18 O / o Chrom und 8 O i o Nickel. Auflerdem sind die meisten der herkommlichen ferritischen rostfreien Stahle im geschweiflten Zustand sehr empfindlich gegenuber interkristalliner Korrosion. Diese Korrosionsart ist zudem bei diesen Stahlen ein vie1 schwerwiegenderes Problem als bei den austenitischen, da die ferritischen Stahle nach einer Sensibilisierung in einer Vielzahl von Medien interkristallin angegriffen werden, die im allgemeinen als ziemlich mild angesehen werden. Man mui3 ferner beachten, dafl die ferritischen Stahle durch eine Warmebehandlung bei Temperaturen iiber 930 OC mit nachfolgendem Abschrecken sensibilisiert werden, wahrend eine solche Behandlung die austenitischen Stahle desensibilisieren wiirde. Langeres Halten bei Temperaturen zwischen 700 bis 800 "C desensibilisiert die ferritischen rostfreien Stahle, kann dagegen bei den austenitischen Stahlen zu einer erhohten Empfindlichkeit gegenuber interkristalliner Korrosion fuhren. Die ferritischen rostfreien Stahle haben auf der anderen Seite gewisse wichtige Vorziige gegenuber austenitischen Stahlen, deren hervorstechendster ihre Bestandigkeit gegenuber Spannungsriflkorrosion ist. Zum Versuch, einige Nachteile der ferritischen rostfreien Stahle zu beheben, so dai3 ihre positiven Eigenschaften besser genutzt werden konnen, wurde ein langfristiges Forschungsprogramm iiber ferritkche rostfreie Stahle in Angriff genommen. Zweck dieser Veroff entlichung ist es, die bisher erzielten Ergebnisse zusammenzufassen. Die chemische Zusammensetzung aller im folgenden erwahnten Stahle ist in Tafel 1 beschrieben. Einige dieser Stahle wurden mit Hilfe des ,,Split-Heat"-Verfahrens hergestellt, bei dem die Grundzusammensetzung fast konstant gehalten werden kann, wahrend ein oder zwei Legierungselemente variiert werden. Die nach diesem Verfahren erschmolzenen Stahle haben wir in Tafel 1 durch Hinzufiigen eines Buchstabens zu der Nummer des entsprechenden Stahles gekennzeichnet. Spannungsriflkorrosion Handelsiiblicbe Stable Wie schon an anderer Stelle berichtet, tritt bei dem rostfreien Stahl X 8 Cr 17 in kochender Magnesiumchloridlosung keine Spannungsriflkorrosion auf (1,2). Wir haben versucht, diesen Befund zu bestatigen und ihn auf einen abgewandelten Typ dieses Stahles mit etwa 1 O/o Molybdan (3) auszudehnen. Aui3erdem wurde das Verhalten in kochender 250/oiger N a O H und kochendem 550/oigem Ca(NO,), untersucht. Unter diesen Bedingungen trat weder bei dem 170/oigen Chromstahl noch bei dem Stahl mit 17 Oio Chrom und 1 O / o Molybdan Spannungsriflkorrosion auf. Fur die erwahnten Untersuchungen wurden die in Tafel 1 unter 1 bis 5 aufgefuhrten Stahle verwendet. Statisch belastete Drahtproben mit einem Dmr. von 0,020'' ko...

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Section: Neue Erkenntnisse Auf Dem Gebiet Der Ferritischen Rostfreienunclassified

Neue Erkenntnisse auf dem Gebiet der ferritischen rostfreien Stähle

Bond¹,

Lizlovs²

1970

Materials & Corrosion

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“…The earliest efforts to prevent intergranular embrit tlement were directed toward the manufacture of with low carbon conten t on the theory that precipitation of chromium carbide would thereby be minimized or even eliminated [1, 2,3].I It was also suggested that a treatment at about 1,600° F resulted in a decreased susceptibility to intergranular corrosion upon subsequ ent exposure at lower temperatures. This stabilizing (sometimes termed desensitizing) treatment was presumed to precipitate sufficient chromium carbid es as coalesccd particles, and also to p ermit diffusion of chromium, so that th e amount of carbon that would b e available to precipitate as fine chromium carbides at lower (sensitizing) temperatures would be negligible.…”

Section: Theory Of Sensitization and Stabilizationmentioning

confidence: 99%

“…It was also rcported that decreasing the austenitic grain size diminished the severity of intergranular attack [4] by providing extra grain boundary area for precipitation of carbides; that cold rolled matcrial was more r esistant to intergranular attack [3] because of the availability of numerous slip planes for the precipitation of carbides upon subsequent h eating ; and that the addition of elements that caused the formation of delta ferrite was also beneficial [5] in that, because of t h e lower solubility for carbides, precipitation occurred in the areas of delta ferrite.…”

Section: Theory Of Sensitization and Stabilizationmentioning

confidence: 99%

Stabilization of austenitic stainless steel

Rosenberg¹,

Darr²

1948

J. RES. NATL. BUR. STAN.

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A stu dy was m a de of t he resistance to in tergra nui a r atta ck of 23 18 % Cr-10 % 1\i a ustenitic co rros ion-res istin g steels in 12 different init ial co ndi t io ns. Suscept ibility to intergranula r attack was determined a fter seven sensit izin g t rcat me nLs; foll owed b y exp os ure for a m ax imum of 1. 4 d ays in a boilin g a cidified copper s ulfate sol ut io n.It ,,·as fo und t hat max imum s usce pt ibility to in tergran ula r at tack was de velop ed by sensit iz ing e ither 8 o r 21 d a~' s at ' ,020° F. Th e straigh t carb on a uste n itic sLeels were quite v ulner able to attack , alt ho ug h dec rcase in ca rbon co n ten t dec reased the degree of v uln e rab ili ty. Th e eolum bium -a nd t ita ni u m-t reated steels we re sa t isfactor ily resis lan t to attac k provid ed the Cbl C or Ti l C rat ios we re s u.tri ciently hi g h. These !"atiOH va ri ed , dep e nding on the initial co ndi t ion of the steel. Th e carbon con te nt of the t reated steels h a d no influ e nce upon t he res istance to in te rg ra nu la r attack , t he p re do min ating fa cto r bein g lhe Cb /C or T il C r a Li o.

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“…Although growth in plasticity of steels in the range of 700 to 900°C was repeatedly observed, [5][6][7][8][9][10][11][12][13][14] true causes that offer the prospects of rolling of high-carbon highly-alloyed steels at moderately low temperatures remain unclear. A perspective way of gaining an insight into the regularities that make possible this type technology lies in an investigation of high-temperature mechanical properties and the effects of this treatment on the metal structure.…”

Section: Introductionmentioning

confidence: 99%

Enhanced Plasticity of a Tool Steel Near .ALPHA.-.GAMMA. Transformation

2005

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Phase transformations, high-temperature mechanical properties of a tool steel as well as its structure before and after rolling were studied with the aim of clarifying why high-carbon highly-alloyed steels can be rolled with rather high degrees of deformation at moderately low temperatures (ϳ800°C). Three factors were found to bring the steel mechanical properties to the level that makes this type treatment possible. They are: 1) higher plasticity and lower strength of a-phase as compared with g-phase at the same temperature; 2) stability of the ferrite-carbide state up to temperatures exceeding 800°C; 3) plasticity induced by a→g transformation in the process of rolling.

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Reines Eisen

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