Сибирский государственный индустриальный университет (654007, Россия, Новокузнецк, Кемеровской обл., Кирова, 42) Аннотация. Представлены результаты исследования высокотемпературной пластичности рельсовой стали Э76Ф в диапазоне температур 950-1250 °С. Установлено, что наилучшие показатели пластичности получены при температуре 1150 °С с удовлетворительной микроструктурой.

Аннотация. Несмотря на большое разнообразие типов рельсов, применяемых в промышленности, методы их калибровки практически одинаковы. Однако калибровка желобчатых рельсов, применяемых в основном для трамвайных путей, в отличие от обычных рельсов имеет свои особенности в формировании желоба. Приведены результаты компьютерного моделирования и промышленных экспериментов, в результате которых исследовано распределение осевой пористости и произведена оценка деформированного состояния металла при прокатке в черновых и чистовых калибрах с целью разработки и внедрения новой технологии прокатки трамвайных желобчатых рельсов. По результатам компьютерного моделирования были проведены промышленные исследования распределения осевой пористости при прокатке в черновых ящичных калибрах клети BD-1 и разрезных рельсовых калибрах в клети BD-2. Изучения макроструктуры проводили на темплетах непрерывнолитой заготовки после второго, седьмого и девятого пропусков в клетях BD-1, BD-2. Результаты промышленного эксперимента и компьютерного моделирования показали хорошую их сходимость.

No abstract

Сибирский государственный индустриальный университет КАЛИБРОВКА ВАЛКОВ ШАРОПРОКАТНОГО СТАНА. СООБЩЕНИЕ 2Аннотация. При прокатке шаров на шаропрокатном стане деформация металла производится в валках с винтовыми калибрами. Ввиду такого характера прокатки очаг деформации можно разделить на формирующий участок, где происходит захват заготовки, ее обжатие и формиро-вание шара, и отделочный участок, где происходит обкатка шара, получение конечных размеров и удаление перемычки. Для нормального процесса прокатки осуществляется калибровка формующего участка прокатных валков. В работе приведен расчет калибровки валков для прокатки шаровой заготовки. Расчет выполнен для прокатки шара диам. 125 мм. Приведены исходные данные для калибровки шаропро-катного стана.Ключевые слова: шаропрокатный стан, калибровка валков, очаг деформации. ROLL PASS DESIGN OF A BALL-ROLLING MILL. PART 2Abstract. In making balls for ball mils the metal is deformed in rolling balls in rolls with helical pass grooves. Insofar as the character of the deformation is concerned, the pass can be divided into the forming section, where the rolls bite the billet and reduce it gradually into the ball shape, and the fi nishing section where the ball is rolled to the fi nal size and severed from the rest of the billet. A normal process of rolling is provided for by designing the forming section of the pass groove. In the article outcomes calculation roll pass design for rolling of balls. Calculation is made for roiling of ball of 125 mm. Initial data for ball-rolling mill design are given.Keywords: rolling of balls, roll pass, deformation zone.В предыдущей работе приведены исходные данные для калибровки и рассчитаны предварительные разме-ры калибров. В настоящем исследовании продолжено изложение методики калибровки валков шаропрокат-ного стана для прокатки шара диам. 125 мм. Для этого определяем основной шаг T осн нарезки реборды:(1) где Z -число заходов реборды валка (для однозаходной калибровки Z = 1); C отр -ширина сферического участка калибра перед отрезкой; a отр -ширина реборды перед отрезкой.Для калибровки шара диам. 125 мм имеем общую длину калибра α отр = 1260°, длину формирующего участ-ка α ф = 540° и отделочного участка α отд = 720°, радиус калибра R к = 62,6 мм, а отр = 11,4 мм, С отр = С α = 810° = = 61,41 мм. В результате находим Т осн = 2·61,41 + 11,4 = = 134,22 мм.Нарезка калибров в нашем случае производится на токарно-винторезном станке модели 165 (или модели РТ 911Ф). Расчетный основной шаг нарезки реборды невозможно получить на таком станке, поэтому мето-магния имеются условия и предпосылки для дисперги-рования и деления двухфазных магнийсодержащих по-токов на несколько равных с последующим дисперги-рованием их в жидкой ванне после истечения из канала фурмы. Этот процесс сопровождается увеличением межфазной поверхности на 40 -50 %, образующей-ся в ванне, что в случае вдувания зернистого магния определяет благоприятные предпосылки для увеличе-ния степени его усвоения и возможности увеличения интенсивности ввода этого вещества в жидкий чугун. Ре...

No abstract